斯派莎克安全閥的選型，進口安全閥履行規范
    有必要正確挑選安全閥的類型，能夠確保掃除足夠的蒸汽量使受保護的設備內壓力不會超越最大答應積聚壓力(MAAP)。這不僅需求安全閥正確安置，也需求正確設定安全閥。因此有必要正確地挑選安全閥，出現任何可能的毛病條件下，在所需求的壓力掃除所需求的蒸汽量。
    一旦斷定了安全閥的類型，及其設定壓力和在體系內的安裝方位，還有必要核算安全閥所需求的排量。知道了這些數據，根據制造商提供的規格闡明，所需的喉部面積和名義口徑就可斷定下來，
    為了斷定所需最大的排量，通過所有支管、閥門上游的流量都需求思考。
    在具有多個可能的流道應用中，安全閥的選型會更加復雜，因為有許多可挑選的辦法來斷定安全閥的口徑。當多個流道存在時，應思考以下兩點的任何一個:
  口安全閥按照最大流量的流道可能出現的最大流量來選型。
  口安全閥按照所有流道的流量之和來選型。
    可根據兩個或多個設備同時失效的危害性做出挑選。如果這種情況發生的可能性微乎其微，安全閥的選型也應滿足掃除毛病設備的總流量。但是如果這種危險能夠忽略，從成本優勢的角度出發，安全閥按最大的失效流量選型即可。辦法的挑選最終取決于擔任設備安全的公司。
    舉例闡明，思考圖9.4.1中的壓力容器和自動疏水閥泵(A尸丁)的體系。不太可能發生的情況是A尸丁和減壓閥(尸日V+A;)同時出現毛病。安全閥"A”的排量或者是最大尸日V的毛病負載，或者是AP丁和尸日V"A”加起來的失效負載。
    本文推薦在多流道的體系中，任何安全閥都應完全按照相關上游壓力控制閥可能同時出現毛病的情況來進行挑選。

找出毛病流量
    為了斷定通過尸日V，或者任何閥門或噴孔的毛病流量，需求思考以下幾方面:
  口可能的毛病壓力，這應作為適當的上游安全閥的設定壓力。
  口選型后安全閥的排放壓力。
  口上游控制閥全開時的流量系數(Ks )，見公式3.21.20

   NWP=正常工作壓力;

  MAAP=最大答應積聚壓力;

    Ps=安全閥設定壓力;

    Po=安全閥的超越壓力;

    PR=安全閥的排放壓力。
    當沒有選型排量表，或不提供特殊流體或條件的選型表，比如背壓、高流速或兩相流，就有必要核算所需的最小喉部面積。核算的辦法可參考一些規范，如:
  . AD一Merkblatt A2, DIN 3320, TRD 421
  口ASME/API RP 520
  口BS 6759用于蒸汽、空氣/氣體和液體
  .   EN ISO 4126
    這些規范給出的辦法都是根據排量系數的。排量系數是實際的測量排量與同安全閥流道面積相等的理想噴嘴的核算理論排量的比值。

排量系數
    排量系數對特定的安全閥系列是斷定的，也通過制造商的核準。如果安全閥是獨立認證的，一般給出“額外排量系數”。
該值一般較排量系數低，是與安全系數0.9的乘積。額外排量系數表示為K},= K} x 0.90
使用規范辦法核算所需的喉部面積時，需求思考以下幾點:
  口臨界活動和亞臨界活動一氣體或蒸汽通過一個噴管，如安全閥的流道面積，其流量是隨著下游壓力的減小而增加的。直到抵達臨界壓力和臨界流量曾經一直是這樣的。達到臨界點后，下游壓力的進一步減小將不會使流量進一步增加。臨界壓力和實際的排放壓力以及流過安全閥的氣體壓力之間的關系(也叫臨界壓力比)見公式
PB=臨界背壓力(bar a);
P}=實際的排放壓力(bar a);
k=排放條件下氣體或蒸汽的絕熱系數。
  對于氣體，與理想氣體的’}生質非常近似，“畔就是定壓比熱(CP)與定容比熱(C})的比值，即CP: C}o  "K”值一般大于1，在侄歸.4之間(見表9.4.8)。
  對于蒸汽，盡管“K"是絕熱系數，實際上并不是CP:C}的比值。作為近似值，飽和蒸汽的“K”值能夠取1.135，過熱蒸汽的“K”值能夠取1.3。同時作為指導，飽和蒸汽的臨界壓力是進口積聚壓力在
  絕壓單位下的58%0
口超越壓力一在選型前有必要斷定安全閥設計的超越壓力。核算安全閥排量時的超越壓力不答應低于排量系數斷定時的超越壓力。但答應用更大的超越壓力(見第9.2章節的表9.2.1，典型的超越壓力值)。對于DIN規范的全啟式安全閥，設計的敞開高度有必要在5%的超越壓力下達到，但對選型而言，可能會用到10%的超越壓力。對于液體體系，根據AD-MerkbIattA2, DIN3320，丁RD 421和ASME規范，安全閥的超越壓力為10%0而對沒有認證的ASME安全閥，25%的超越壓力也是很普遍的。
口背壓一在AD-Merkblatt A2,  DIN 332。和丁RD 421規范中的選型核算以流出系數(甲)的形式闡明晰背壓的影響，該系數包括了背壓批改系數。但ASME / API RP 520和BS 6759規范還需求斷定額外的背壓批改系數，然后加到相應的核算公式中。口兩相流一當選型用于沸騰液體(如熱水)的安全閥時，有必要思考排放期間的蒸發(閃蒸)。假定安全閥關閉時介質為液體狀態，安全閥敞開后，一部分液體會由于通過安全閥的壓力降而蒸發為氣體。這樣產生的活動就可稱為兩相流。
    所需的流道面積要按排放流體的液體部分和氣體部分同時核算。這兩部分的面積之和才可用于從給定安全閥系列挑選合適的喉部面積(見例9.4.3 )。
    許多規范并沒有給出兩相流的選型核算公式，只是推薦直接聯系制造商。
不同規范安全閥的選型公式
    以下辦法用于核算安全閥所需的最小喉部面積，也是在一些最常用國家規范中涉及到的核算辦法。規范一AD一Merkblatt A2, DIN 3320, TRD 421

ASME / API RP 520和BS 6759規范中的粘度批改系數
    這是對高砧度流體的批改系數。首先在假定流體沒有砧性的前提下斷定安全閥的選型，然后核算閥門的雷諾(Reynolds)數，通過圖9.4.9斷定批改系數。
    檢查最初的安全閥選型在加上砧度批改系數后是不是仍能滿足流量的需求。如果不能，就要用下一口徑的安全閥重復以上的過程。
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