雙膜工藝因其流程簡單、操作方便、占地面積小等優點而廣泛應用于工業廢水的深度處理與回用中〔1〕。然而其中的反滲透工藝在制備了純凈的回用水的同時也產生了污染物濃度較高的濃水，且濃水水量通常占回用水量的1/3，這類廢水的COD 一般超過了排放標準，不能直接排放。在煉油行業污水回用工程中，反滲透工藝產生的濃水COD 一般約200 mg/L，石油類約10 mg/L，TDS≥5 000 mg/L，B/C較低，使得該濃水處理難度極大。因此對反滲透濃水的處理已經成為雙膜工藝在污水回用領域的瓶頸問題。

　　國內外對反滲透濃水的處理方式有提高回收率、直接或間接排放、綜合利用、蒸發濃縮等方法〔2〕，提高回收率和直接或間接排放并沒有把污染物根本地去除，綜合利用對污染物成分復雜的廢水來說有很大的局限性，而蒸發濃縮則能耗過高，大多企業無法承受。因此尋找高效降解污染物的處理方法是解決反滲透濃水處理難題的關鍵。

　　臭氧氧化能力強，對難降解有機物有很好的氧化分解作用，但單純的臭氧氧化工藝臭氧利用率較低，為了提高其利用率及氧化效果，可采用催化的方式〔3〕。筆者采用自制的催化劑及催化氧化反應器對雙膜工藝回收煉油廢水后產生的濃水進行了處理，并對其處理效果進行了研究。

　　1 試驗部分

　　1.1 廢水水質

　　試驗所用水樣為某煉油廠二級生化處理出水再經雙膜工藝處理后排出的濃水，水質分析結果與排放要求見表1。

表1 煉油廢水反滲透濃水水質與處理要求

　　1.2 催化劑的制備

　　以粒徑為2～6 mm 的氧化鋁或氧化硅為載體，先進行活化處理。選用Co、Mn、Cu、Ni、Fe、Pd、K 等的1 種或幾種的硝酸鹽作為活性組分的前驅物，配成溶液后，用等體積浸漬法將活性組分負載在載體上，然后在120 ℃烘干，400 ℃下焙燒4 h，即得到負載質量分數為1%~10%不等的負載型臭氧催化劑。

　　1.3 試驗裝置

　　試驗工藝流程如圖1 所示。其中反應塔尺寸為D 200 mm× 1 000 mm，催化劑裝填體積為20 L。

圖1 工藝流程

　　1.4 試驗分析方法

　　COD 采用重鉻酸鉀法測定，石油類濃度采用紅外分光光度法測定。

　　2 結果與討論

　　2.1 溫度的影響

　　當水中臭氧質量濃度為12 mg/L，進水流量為60 L/h，即空速為3 h-1 時，考察溫度的變化對COD和石油類的去除效果影響，結果見圖2。

圖2 溫度對污染物去除效果的影響

　　從圖2 可以看出，溫度的變化對COD 和石油類的去除率影響不大。COD 與石油類的去除率隨著溫度的增加而逐漸升高，但上升的幅度卻在逐漸降低。這是因為雖然反應速率隨溫度的升高而升高，但由于臭氧在水中的溶解度與溫度成反比，因此溫度越高水中溶解的臭氧量就越少，從而影響了去除效果。此外溫度升高也不利于吸附過程的進行，綜合表現為對污染物的去除率升高，而去除率增長的速率逐漸下降。當反應溫度≥22 ℃時，COD、石油類的去除率分別≥70%、≥96%，且出水COD≤60 mg/L、石油類質量濃度≤0.5 mg/L，達到了企業的排放要求，因此合適的反應溫度為22 ℃。

　　2.2 水中臭氧濃度的影響

　　溫度為22 ℃，進水流量為60 L/h，即空速為3 h-1 時，考察臭氧濃度對COD 和石油類去除效果的影響，結果見圖3。

圖3 水中臭氧濃度對污染物去除效果的影響

　　從圖3 可以看出，隨著水中臭氧濃度的增加，COD 和石油類的去除率明顯升高，但當水中臭氧質量濃度＞12 mg/L 時，COD 和石油類的去除率隨臭氧濃度的增加沒有明顯的升高。考慮到較高濃度的臭氧會增加能耗，加之臭氧質量濃度在12 mg/L 時，出水COD＜60 mg/L，石油類質量濃度＜0.5 mg/L，達到企業的排放要求，因此試驗確定的最佳臭氧質量濃度為12 mg/L。

　　2.3 空速的影響

　　在溫度22 ℃，水中臭氧質量濃度為12 mg/L 時，調整進水流量以考察空速對COD 和石油類處理效果的影響，結果見圖4。

　　從圖4 可以看出，COD 和石油類的去除率隨著空速的增加而降低，當空速＞3 h-1 時，COD 和石油類去除率明顯下降。空速較小時，反應時間長，去除率較高，但單位時間內處理的水量小，噸水處理能耗高；空速較高時，雖然裝置的處理能力增加，噸水處理能耗降低，但由于反應時間不夠充分，污染物的去除率下降。因此，試驗確定的最佳空速為3 h-1，此時COD 去除率＞70%，石油類去除率＞95%，出水水質達到了企業的排放要求。

圖4 空速對污染物去除效果的影響

　　2.4 最佳條件下的運行效果考察

　　在上述試驗確定的最佳條件下，即水溫22 ℃、水中臭氧質量濃度為12 mg/L，空速為3 h-1 時，連續進行了30 d 的試驗，考察臭氧催化氧化工藝對COD和石油類的去除效果，結果見圖5 和圖6。

圖5 最佳條件下COD 去除效果

圖6 最佳條件下石油類的去除效果

　　從圖5 和圖6 可以看出，在最佳試驗條件下裝置連續運行30 d，進水COD 為198～276 mg/L 時，COD 去除率為70.18%～82.3%，出水COD 為48.85～59.62 mg/L；進水石油類質量濃度為8.6～13.2 mg/L時，出水石油類質量濃度均＜0.5 mg/L，去除率基本保持在＞95%，完全滿足了企業的排放要求，且遠遠優于《污水綜合排放標準》（GB 8978—1996）中的一級標準。

　　2.5 催化劑的表征

　　試驗結束后，從反應塔中取出催化劑，對其進行多手段的表征，對比分析催化劑使用前后的性能變化。

　　采用X 射線熒光光譜儀測定催化劑使用前后化學組成變化，結果發現活性組分沒有流失。對催化劑試驗前后的比表面積、孔容、孔徑測定見表2。

表2 催化劑使用前后物理性質對比

　　由表2 可以看出催化劑在試驗前后比表面積、孔結構均未發生明顯變化。

　　采用日本理學D/max-2500PCX 射線衍射儀測定的催化劑試驗前后晶相的變化譜圖表明，催化劑在試驗前后未出現活性組分的特征峰，活性組分在載體上沒有發生團聚現象，催化劑的穩定性較強。

　　3 結論

　　（1）臭氧催化氧化工藝用于雙膜工藝回收煉油廢水過程中產生的反滲透濃水可行，采用自制的催化劑及其臭氧催化氧化反應器對反滲透濃水進行處理，對COD 和石油類均有很好的去除效果。在水溫22 ℃、水中臭氧質量濃度為12 mg/L、空速為3 h-1 條件下，當進水COD 為198～276 mg/L、石油類質量濃度為8.6～13.2 mg/L 時，出水COD 為48.85～59.62 mg/L、石油類質量濃度均＜0.5 mg/L，完全滿足了企業對出水水質的要求，且出水水質遠遠優于《污水綜合排放標準》（GB 8978—1996）中的一級標準。

　　（2）自制催化劑的催化效率穩定，對催化劑的表征表明，催化劑使用前后的孔結構、活性組分含量及其晶相未發生明顯變化，催化劑未現失活現象。(谷騰水網)

　　［參考文獻］

　　［1］譚永文，張維潤，沈炎章. 反滲透工程的應用及發展趨勢［J］. 膜科學與技術，2003，23（4）：110-115.

　　［2］趙春霞，顧平，張光輝. 反滲透濃水處理現狀與研究進展［J］. 中國給水排水，2009，25（18）：1-5.

　　［3］董俊明. 臭氧催化氧化處理活性藍染料廢水及催化劑的研究［J］. 環境工程學報，2008，2（11）：1524-1528.