?。?）、調試過程

　　UASB采用中溫厭氧，通過應用換熱器將進水溫度加熱到35~38℃。調試之始為3月中旬，為加快調試進程，首先將市政污水廠脫水污泥10噸作為菌種進行接種，通過人孔將污泥投入UASB罐內，進一步培養馴化。因廠方生產的關系，調試時只有水果脫水廢水，而此廢水CODcr值較合同高，均值在7000~12000mg/l之間。將廢水稀釋至CODcr值小于5000mg/l，pH值調整為6.5~8.0，SO2濃度為100mg/l以下，進水至設計水位；后，一周內處于悶厭狀態，每天只開啟UASB內循環泵數小時。這中間，發現換熱器不能將水溫提升至所需溫度，分析原因為換熱器形式不合適，后將原板式換熱器更換為湍流式換熱器，才保證了水溫。在使用板式換熱器的20天之內，UASB內溫度達不到30℃，效果較差，啟動負荷采用0.5kgCOD/m3.d，即每天只能保持進水8小時，水量3m3/h。更換湍流式換熱器后，水溫升至35~38℃，負荷采用0.8kgCOD/m3.d，進水一周有少量沼氣逸出，COD去除率達50%左右。持續此負荷一個月左右，自UASB罐底部1.5m處取污泥樣觀察，SV30只有5%，而UASB出水中卻有大量SS隨水流出。開始疑為是啟動階段的正常絮狀污泥洗出，污泥增長緩慢的原因，沒有特別在意。這中間，為了提高污泥的凝聚性能，曾往進水中加入過粉狀活性炭，但收效不大。隨著3個月后進水負荷提高至3.5kgCOD/m3. d，厭氧污泥仍是處于較多的洗出狀態，也未形成顆粒污泥的狀態，COD去除率在50~70%之間，達不到設計80%。在進水只有設計值的一半時尚且如此，就懷疑是外購的UASB設備三相分離器的設計是否合理問題。雖然經后續的生物接觸氧化處理后，出水可以達標排放；但考慮到厭氧效果，提出了在UASB后增設一座沉淀池的方法，使厭氧污泥沉淀后再回流至UASB，保證污泥濃度。經后面的運行表明，UASB內污泥量逐步增多，1.5m處SV30在25~32%之間，COD去除率在80%以上，鏡檢發現污泥開始顆粒化。在調試期間，曾發生兩次酸罐現象，原因為廠家更換中和劑，采用氫氧化鈉作為中和劑，指使罐內廢水不具備緩沖能力，稍微調整不好進水pH值就危險，幸好發現及時，避免了更大損失。

　　厭氧控制指標為：堿度（以CaCO3計）2000~3000mg/l；VFA＜400mg/l；pH值為6.8~7.5。

　　此工程規模較小，產生的沼氣較少，并且廠內無鍋爐，經水封后高空排放。若有鍋爐，可將沼氣收集，經水封、阻火罐后通入鍋爐燃燒，可節約部分燃煤。

　?。?）其它原因分析

　　因水果保鮮藥水中應用了焦亞硫酸鈉（Na2S2O7），在酸性條件下，為SO2；藥水中Ca2+的濃度4000~5000mg/l，SO2濃度為4000mg/l，pH：3.5~4.0，水量：4.0噸。調試時水果脫水廢水只有150m3/d，藥水混入后，Ca2+的濃度130mg/l，SO2濃度為104mg/l。但在實際調試過程中，因廢水量常達不到150m3/d，所以進水Ca2+的濃度250mg/l左右，SO2濃度為200mg/l左右。SO2對厭氧微生物有明顯的抑制作用，控制不利時，就抑制了厭氧過程，使調試進程減慢。

　　2、好氧調試

　　UASB出水自流進入生物接觸氧化池，隨著UASB調試的開始，好氧調試也一起進行。將鼓風機調整為自控狀態，控制池內溶解氧為2~4mg/l，因該廢水可生化性很好且有機物濃度較高，所以勿需投菌，對此廢水采取直接曝氣的方式培養污泥。雖氣溫不高，但厭氧出水溫度較高，故污泥培養比較有利。兩個月的時間，好氧生物膜就生長良好。在UASB達不到去除效率的情況下，可以保證出水達標排放。

　　3、污染物去除效率分析詳見表3。

表3   污染物去除效率分析表

　　五、結語

　　1、水果脫水廢水pH值呈酸性，并易發生酸化現象，中和堿最好用Na2CO3，可形成緩沖溶液，抗沖擊負荷能力強，有利于保護UASB系統，可有效避免酸罐現象。

　　2、UASB調試啟動階段，應控制進水CODcr值小于5000mg/l， SO2含量小于100mg/l，否則會抑制甲烷菌的生長。隨著厭氧污泥量的增長及厭氧污泥的逐步顆粒化，工程實踐證實，當廢水中SO2含量為200mg/l也不會對產甲烷菌發生抑制作用。

　　3、該工藝處理此類廢水具有污泥產量少，處理效率高，運行費用低，占地面積小等優點。

　　注：VLR指容積負荷（Volume Loading Rate）